Dolaşım halkalarının hidrolik hesaplanması dolaşım modu için, yani en yüksek sirkülasyon debisinde. Her sirkülasyon halkası, ısı boru hatlarından oluşur: çapları maksimum su çekme modunda seçilmiş olan tedarik boruları ve sirkülasyon ısı boru hatları. Sirkülasyon halkalarının hidrolik hesaplanması, su girişi olmaması ve sadece sirkülasyon suyu akışının geçmesi ve sirkülasyon suyu akışı olduğunda sirkülasyon ısı borularındaki basınç kayıplarının hesaplanması koşuluyla, tedarik ısı boru hatlarındaki basınç kayıplarının hesaplanmasını içerir. Hesaplama, tedarik ısı borularının hesaplanmasına benzer şekilde yapılır. Kombine sirkülasyon ısı borusunun ve en uzak yükselticinin çapları, su hareketinin izin verilen hızlarına bağlı olarak alınmalıdır. Bu durumda, sirkülasyon ısı borularının çaplarının, tedarik ısı borularının karşılık gelen bölümlerinin çaplarından 1-2 kalibre daha küçük olması gerekir.

Kesitli su dağıtımlı sıcak su sistemleri ve aynı yükseltici çaplara sahip sirkülasyon üniteleri için sirkülasyon hesaplaması aşağıdaki şekilde önerilir. İlk önce en uzak kesit düğümü için dolaşım akışını belirleyin, değeri alarak åQ ht  tüm ünitenin tedarik ısı boruları ile eşit ısı kayıpları ve sıcaklık farkı Dt  su katlama ünitesinde suyun soğutulması nedeniyle, tüm sistemdeki sıcaklık farkından 2-3 ° C daha azdır. Bu durumda, sistemin kalan düğümleri için dolaşım maliyetleri her zaman en uzak olanlardan daha yüksek olacaktır, çünkü seksiyonel düğümlerin besleme ve dolaşım borularına bağlanma noktalarındaki basınç farkı, seksiyonel düğümler sirkülasyon pompasına yaklaşırken artacaktır. Sistemin hidrolik stabilitesini arttırmak için, prefabrik sirkülasyon ısı borularındaki basınç kaybına kıyasla, düğümlerin sirkülasyon yükselticilerindeki basınç kaybının yeterince büyük olması önerilir. Dolaşım debisi ile su katlama ünitesindeki basınç kaybının 0,03-0,06 MPa arasında olması tavsiye edilir.

Sirkülasyon ısı borularının hidrolik hesaplamaları tablo 4'te kaydedilmiştir. Kesitlerin sayıları, dağıtım hattından farklı olan kendi numaralandırmasına sahiptir ve “C” endeksi ile tedarik edilir.

Tablo 4.1. En uzak kesit düğümünün hesaplanması.

Parti numarası	Arsa uzunluğu L, m	Pusula akış hızı, l / s	Çap d mm	Hız m / s
15-14	5.1	2.1	80	0.42	60	0.2	367	0.37
14-13	28.1	1.74	65	0.5	100	0.2	3372	3.74
13-12	61.23	0.7	50	0.42	100	0.2	7348	11.09
12-11	17.7	0.33	40	0.3	60	0.2	1274	12.36
11-10	6.35	0.31	40	0.29	58	0.2	442	12.8
10-9	14.2	0.16	32	0.2	40	0.2	681	13.48
9-8	6.8	0.1	32	0.12	15	0.2	122	13.6
8-7	4	0.1	32	0.12	15	0.2	72	14.32
7-6	4	0.05	25	0.12	25	0.2	120	14.44
6-5	4.5	0.05	25	0.12	25	0.5	169	14.61
5-4	4.5	0.05	25	0.12	25	0.5	169	14.78
4-3	4.5	0.05	25	0.12	25	0.5	169	14.95
3-2	4.5	0.05	20	0.2	100	0.5	675	15.62
2-1	7.7	0.05	20	0.2	100	0.5	1155	16.78
1-1ts	4.9	0.05	15	0.4	700	0.5	4725	21.5
1C-2u	3.6	0.05	15	0.4	700	0.2	3360	24.86
2p-3C	1.9	0.1	15	0.85	3500	0.2	16800	41.66
, 3C-4C	20.5	0.16	20	0.6	900	0.2	22140	63.8
4C-5ts	18.5	0.16	25	0.35	200	0.2	4440	68.24
5ts-11ts	10.3	0.31	32	0.4	160	0.2	1978	70.22
11ts-12TS	17.7	0.32	32	0.4	160	0.2	3398	73.62
12TS-13ts	61.23	0.7	40	0.75	400	0.2	29390	103.01
13ts-14ts	28.1	1.74	50	0.8	400	0.2	13488	116.49
14ts-15ts	5.1	2.1	50	1	600	0.2	3672	120.17

Tablo 4.2 En yakın J kesit düğümünün hesaplanması.

Parti numarası	Arsa uzunluğu L, m	Pusula akış hızı, l / s	Çap d mm	Hız m / s	Özgül basınç kaybı, Pa / m		U-ke'de basınç kaybı, Pa	Toplam basınç kaybı, kPa
15-14	5.1	2.1	80	0.42	60	0.2	367	0.37
14-16	23.1	0.33	40	0.32	80	0.2	2218	2.59
16-17	9.7	0.16	32	0.17	25	0.2	291	2.88
								+55.44
17ts-16ts	9.7	0.16	25	0.35	200	0.2	2328	60.65
16ts-14ts	23.1	0.33	25	0.8	1100	0.2	3049	91.14
14ts-15ts	5.1	2.1	50	1	600	0.2	3672	94.81

Sirkülasyon yükselticileri, besleme yükselticileri ve sirkülasyon hattı ile bağlantı noktalarındaki basınç farkından sayılır. Çeşitli sirkülasyon halkalarındaki basınç kaybındaki farka% 10'dan daha fazla izin verilmez.

Dolaşım ağının bölümlerindeki boru çaplarını değiştirerek basınç kayıplarını bağlamak mümkün değilse, dolaşım yükselticilerin tabanına diyaframlar takılıdır. Diyafram delik çapı d d  formülle belirlenir:

(7)

nerede q  - diyaframdan su akışı, m3 / sa;

H  - diyafram tarafından söndürülmesi gereken aşırı basınç, m

Hesaplama sırasında diyafram açıklığının çapı 10 mm'den az ise, aşırı basıncı emmek için bunun yerine bir vinç kurulmasına izin verilir. Bununla birlikte, diyaframları monte ederken, bu yerlerde çamur ve skala oluşumunda bir artış gözlenir, bu nedenle, yükselticilerin hidrolik direncini artırarak, daha küçük çaplı borulardan kesici uçları alt kısımlarına sokarak dolaşım halkalarındaki basınç kayıplarını birbirine bağlamalarına izin verilir.

Açıklama:

Belirleme metodolojisi dolaşan akış  su temin sistemlerinde sıcak su  çok katlı konut binaları. Hesaplama, şebekenin su temini için ayrılmaz bir parçasıdır. Hesaplamanın amacı, tahmin edilen su akışını ve basınç kayıplarını binadaki dikta eden su katlama cihazından girişin bağlı olduğu noktaya atlamak için ekonomik açıdan avantajlı boru çaplarını belirlemektir. su tedarik şebekesi.

Sıcak su temin sistemlerinde dolaşım debisinin belirlenmesi

Üretilen otoklav gaz betonunun fiziko-mekanik özellikleri

Excel tablolarını kullanmak için uyarlanmış hesaplama algoritması, içinde verilenlere karşılık gelir.

Toplam sürtünme basıncı kaybı 3,88 m'dir ve katlanabilir yükselticilerdeki ısıtılmış havlu askılı sistemler için kabul edilen sürtünme kaybının% 50'si oranında yerel direnç kayıpları dikkate alındığında, toplam basınç kaybı şunlara eşittir: ∆ 'H  = 1.5 · 3.88 = 5.83 m.

Bununla birlikte, kafa bölümünde (birinci düğüme), yani, bu durumda, sıcak su temin sisteminin dördüncü bölümünde, dolaşımın su akışı üzerindeki etkisinin hesaba katılması gerekip gerekmediğinin kontrol edilmesi gerekmektedir. Bunu yapmak için oranı hesapla q 4 / q cirsirkülasyon akışı nerede q cir  4 kattan daha büyük binalarda 8,5 ° C olan yükselticilerden kaynaklanan ısı kayıpları ve su sıcaklığının üst toplama noktasına kadar izin verilen bir düşüşe bağlı olarak belirlenmiştir. Söz konusu örnekte olduğu gibi, ortalama 3.3 m olan döşeme yüksekliği ile, açıklıklar için zemin katındaki ortalama ısı kaybı
   Tabloya göre ısıtılmış havlu askılı yalıtılmış yükselticiler. 10.4, yaklaşık 186 watt olacaktır. D25 ve 232 W Du32. Isı kaybı
   İlk yaklaşımda otoyoldan yükselticilere dallanma, küçük uzunlukları ve bodrumda olduğu iddia edilen ısı yalıtımı olduğu için dikkate alınamaz. Buradan başlayalım:

q  cir = q  yaklaşık 0   N-  ve   N-  Madde,

nerede N-  kat - kat sayısı, N-  st - su giriş ünitesindeki yükselticilerin sayısı ve zemindeki spesifik sirkülasyon debisi q  yaklaşık 0    belirtilen ısı kayıpları ile yaklaşık 0.0052 l / s'ye eşittir. Dy25 ve 0,0065 l / s Du32. Bizim durumumuzda, yükseltici Dy25, N-  et = 8, N-  St = 4, dolayısıyla:

q cir  = 0.0052.8 * 4 = 0.167 l / s,

ve tutum:

q 4 / q cir = 1,138 / 0,167 = 6,8 > 2,1,

bu nedenle, dördüncü bölümdeki akış hızı hesaplanırken, dolaşımın varlığı dikkate alınmamalıdır.

Karşılaştırma için, şimdi benzer düzende bir 16 katlı binanın hesaplamasını tekrarlıyoruz.
   Bu durumda: N-  = 2 · 96 = 192 U  = 2 · 108 = 216 kişi; S  h rh = 10.9 l / sa (verilere göre, bina 12 kattan fazla olduğundan), sonra:

P = (10.9 · 216) / (3600 · 0.18 · 192) = 0.0189,

yani ilk durumda olduğundan biraz daha fazla, ancak yine de önemli ölçüde 0.1'den az. Hesaplama sonuçları tabloda özetlenmiştir. 2.

Bu nedenle, burada yükselticinin çapı doğal olarak bir adım daha artar.
   Aynı zaman değeri At q cir  için Du32, N-  et = 16 ve N-  St = 4 eşittir: 0,0065 · 16 · 4 = 0,416 l / s,
   sonra tutum q 4 / q cir  = 1.832 / 0.416 = 4.4, ayrıca 2.1’den büyüktür, burada da değeri ayarlayın q  4 gerekli değildir.

Bununla birlikte, binada zaten 16 kat olduğundan, birinci kattaki su katlama cihazlarındaki basıncı kontrol ediyoruz. Geometrik bir yükseklikten oluşur:

'H  g = 3.3 · 15 + 1.5 = 51 m,

1,5 diktatörlerin işaretleri ile dairenin içinde bulunan en alçak cihaz arasındaki fark ise, m; 3.3 - zeminden kata döşeme yüksekliği, m; değeri Δ 'H  ve dikte etme cihazında serbest kafa 'H  iletişim.

Duşlu banyo için 'H St. = Tabloya göre 3 m. 2.1 veya Ek 2 (konut binalarındaki diğer su muslukları için) 'H  St = 2 m). ∆ olarak 'H  Bu durumda, sadece 1. kattaki, yani birinci kattaki daire kablolamasının bağlantısının üzerindeki kayıpları dikkate almak gerekir. Tabloya göre 2 aldığımız yerel dirençleri dikkate alarak:

∆'H  = 1.659 · 1.5 = 2.49 m.

∑'H = 51 + 2,49 + 3 = 56,49 < 60 м.

Böylece, çok katlı konut yapılarının sıcak su temin sistemlerinde dolaşım debisinin belirlenmesi için yaklaşık bir yöntem elde ettik. Düşünülen teknik, basit ve mühendislik bir şekle sahiptir ve toplu tasarım pratiğinde kullanılmak üzere mevcuttur. Ayrıca, hesaplamalar, en tipik durumlarda, dolaşım akış hızının su çekme modu üzerindeki etkisinin ihmal edilebileceğini göstermiştir.

literatür

1. Samarin O. D. Hidrolik hesaplamalar mühendislik sistemleri. M: DIA, 2014.
2. SNiP 2.04.01–85 * “Dahili su temini ve binaların kanalizasyonu”. M: GUP TsPP, 2000.
3. SP 30.13330.2012 “SNiP 2.04.01–85 * Güncellenmiş sürümü * Dahili su temini ve binaların kanalizasyonu”. M .: Rusya Bölgesel Kalkınma Bakanlığı, 2012.
4. Samarin O.D.’deki basınç kayıplarının hesaplanması polimer borular  // Tesisat. - 2014. - No. 1. - S. 22-23.
5. Tasarımcı referansı. Dahili sıhhi tesisler. Bölüm 2. Su temini ve kanalizasyon / Alt. Ed. IG Staroverova ve Yu.I. Schiller. M: Stroyizdat, 1990.

SNiP 2.04.01-85 *

Bina kodu

İç su temini ve binaların kanalizasyonu.

Evsel soğuk ve sıcak su temin sistemleri

Su borusu

8. Sıcak su şebekesinin hesaplanması

8.1. Sıcak su sistemlerinin hidrolik hesabı, tahmini sıcak su debisinde yapılmalıdır.

Dolaşımdaki akış hızı göz önüne alındığında, formül ile belirlenen l / s

(14)

kabul edilen katsayı nerededir: zorunlu Ek 5'e göre su ısıtıcıları ve sistemlerin ilk bölümlerine ilk bölümler için;

ağın diğer bölümleri için - 0'a eşit.

8.2. Sistemdeki sıcak suyun dolaşım debisi, l / s, formül ile belirlenmelidir.

(15)

dolaşımın serbest bırakma katsayısı nerededir;

Sıcak su temini boru hatları ile ısı kayıpları, kW;

Sistemin besleme borusundaki su ısıtıcıdan en uzak su noktasına kadar sıcaklık farkı, ° C.

Sıcak su temin şemasına bağlı olarak değerler alınmalıdır:

suyun yükselticiler arasında dolaşımını sağlamayan sistemler için, değer, = 10 ° C ve = 1'de besleme ve dağıtım boru hatları tarafından belirlenmelidir;

suyun, sirkülasyon yükselticilerin değişken dirençli yükselticiler arasında dolaşımını sağlayan sistemler için, değer, dağıtım boru hatları ve = 10 ° C ve = 1'deki yükselticiler tarafından belirlenmelidir; aynı kesit düğümlerinin veya yükselticilerin aynı direnciyle, değer = 8,5 ° C ve = 1,3'de katlanabilir yükselticiler tarafından belirlenmelidir;

bir dikme borusu veya kesit birimi için, ısı kaybı, = 8,5 ° C ve = 1 alarak bir halka köprüsünü içeren besleme boru hatlarıyla belirlenmelidir.

8.3. Sıcak su sistemlerinin boru hatlarında basınç kayıpları belirlenmelidir:

boru aşınmasının dikkate alınması gerekmeyen sistemler için - madde 7.7 uyarınca;

boru aşırı üretimini dikkate alan sistemler için - formüle göre

burada Ek 6'ya göre alınan spesifik basınç kaybı olduğu;

Yerel rezistanslardaki basınç kaybını dikkate alan, değerleri dikkate alınacak katsayı:

0,2 - tedarik ve dolaşım dağıtım boru hatları için;

0.5 - ısı noktaları içindeki boru hatları ve ayrıca ısıtılmış havlu rayları olan yükselticilerin boru hatları için;

0,1 - ısıtılmış havlu askısı olmayan boru hatları ve sirkülasyon yükselticileri için.

8.4. Su hızı 7.6 fıkrası uyarınca alınmalıdır.

8.5. Besleme ve sirkülasyon boru hatlarında, su ısıtıcıdan en uzak su dağıtımına veya sistemin her bir dalının sirkülasyon yükselticisine basınç kaybı, farklı dallar için% 10'dan fazla farklılık göstermemelidir.

8.6. Sıcak su besleme sistemleri boru hatları ağındaki basınçları uygun boru çapları seçimi ile bağlamak mümkün değilse, sistem sirkülasyon borusu üzerine sıcaklık kontrol cihazlarının veya diyaframların takılması sağlanmalıdır.

Diyaframın çapı 10 mm'den az alınmamalıdır. Hesaplamaya göre, diyaframların çapı 10 mm'den daha az alınacaksa, diyafram yerine basıncı kontrol etmek için valflerin takılmasını sağlayın.

Kontrol diyaframlarının deliklerinin çapının aşağıdaki formül ile tespit edilmesi önerilir

(17)

8.7. Seksiyonel birimlerin veya yükselticilerin aynı direncine sahip sistemlerde, sirkülasyon maliyetlerinde ilk ve son yükselticiler arasındaki arz ve sirkülasyon boru hatlarındaki toplam basınç kaybı, sirkülasyon yanlış kaydedildiğinde seksiyonel ünitedeki veya yükselticideki basınç kaybından 1,6 kat daha yüksek olmalıdır = 1.3.

Sirkülasyon yükselticilerin boru hatlarının çapları, Madde 7.6 uyarınca tanımlanan yükselticilerdeki veya kesitsel birimlerdeki sirkülasyon maliyetleriyle, madde temini ve toplayıcı sirkülasyon boru hatlarına bağlandıkları noktalar arasındaki basınç kayıplarının daha fazla değişmemesi koşuluyla, Madde 7.6'nın gereklerine göre belirlenmelidir. % 10'dan daha fazla.

8.8. Kapalı ısıtma şebekelerine bağlı sıcak su sistemlerinde, hesaplanan sirkülasyon debisindeki seksiyonel düğümlerdeki basınç kaybı 0.03-0.06 MPa (0.3-0.6 kgf / sq.cm) alınmalıdır.

8.9. Isıtma şebekesinin boru hatlarından doğrudan su girişi olan sıcak su temin sistemlerinde, boru şebekesi şebekesindeki basınç kayıpları, ısıtma şebekesinin dönüş borusundaki basınç dikkate alınarak belirlenmelidir.

Sistemin boru hatlarının dolaşım halkası içindeki dolaşım akışı sırasındaki basınç kaybı, kural olarak, 0,02 MPa'yı (0,2 kgf / sq.cm) geçmemelidir.

8.10. Üçten fazla duş ağına sahip duşlarda, dağıtım borularının kural olarak bir geri döngü sağlaması gerekir.

Tek yönlü sıcak su temin manifoldu dağıtımı için izin verilir.

8.11. Sıcak su sistemlerinin imarlandırılması sırasında, gece sıcak suyun üst bölgesinde doğal dolaşımını organize etme imkânı sağlanmıştır.